Умягчение воды методом ионного обмена
Введение
.
На железнодорожном транспорте имеются предприятия, для работы которых требуется вода с малой жесткостью.
Известно, что жесткость воды обусловлена наличием в ней солей кальция и магния. Использование жесткой воды приводит к образованию накипи на внутренней поверхности котлов и теплообменных аппаратов, что снижает эффективность их работы.
В настоящее время один из наиболее распространенных способов умягчения воды является метод ионного обмена. Снижение жесткости воды ионным обменом основано на способности определенных или некоторых искусственных материалов (катионитов) которые имеют в своем составе обменные ионы Na
+
, Н
+
. Способные обмениваться на ионы Са
2+
, Мg
2+
. Реакция обмена:
2 Na [Кат.] + Ca (HCO
3
)
2
Ы Ca [Кат.] + 2 NaHCO
3
2 H [Кат.] + MgCl
2
Ю Mg [Кат.]
2 + 2 HCl
К катионитам относятся глауконитовый песок, гумусовые угли, сульфоуголь, искусственные смолы (КУ-1, КУ-2).
В процессе фильтрации воды через катиноитную загрузку ее обменная способность уменьшается, поэтому необходимо периодически регенерировать (восстанавливать фильтрирующий материал). Реакции регенерации:
Ca [Кат.]
2 + 2 NaCl
Ю 2 Na [Кат.] + CaCl
2
Na – катионидные фильтры регенерируются раствором NaCl
Mg [Кат.]
2 + H
2
SO
4 = 2 H [Кат.] + MgSO
4
Н – катионидные фильтры регенерируются раствором серной кислоты – Н
2
SO
4
.
Для реализации представленных химических процессов устраивают специальное сооружение – станцию умягчения воды.
Целью курсового проекта является расчет основного технологического оборудования – Н-Na- катионитных фильтров и вспомогательного оборудования - кислотное хозяйство, солевое, дегазатор для удаления газов – СО
2
.
1
. Предварительная обработка исходных данных.
Проверка данных химического анализа воды производится путем сопоставления суммы катионов: Ca
+2
, Mg
+2
, Na
+
, К
+ с суммой анионов: Cl
-
, SO
4
-2
, НСО
3
-
:
(1). К = [Ca
+2
] + [Mg
+2
] + [Na
+
] + [K
+
] = 4.0 + 2.4 + 0.9 = 7.3 мг-экв/л
(2). А = [HCO
3
-
] + [Cl
-
] + [SO
4
-2
] = 5.1 + 0.7 + 1.5 = 7.3 мг-экв/л
Вывод: Сумма катионов равна сумме анионов, следовательно, данные химического анализа воды верны.
1.1.
Определяется общая жесткость исходной воды
.
Ж
о = [Ca
+2
] + [Mg
+2
] = 4.0 + 2.4 = 6.4 мг-экв/л (3).
1.2.
Определяется карбонатная жесткость исходной воды
.
Ж
к = [HCO
3
-
] = 5.1 мг-экв/л (4).
1.3.
Определяется щелочность исходной воды
.
Щ
о
= Ж
к = 5.1 мг-экв/л (5).
1.4.
Определяется не карбонатная жесткость
.
Ж
нк = Ж
о – Ж
к = 6.4 – 5.1 = 1.3 мг-экв/л (6).
2.
Выбор и обоснование принципиальной схемы умягчения воды.
Умягчение воды методом ионного обмена может осуществлять:
параллельным катионированием,
последовательным катионированием, совместным H-Na-катионированием.
Выбор схемы умягчения воды осуществляется на основании сопоставления данных химического анализа исходной воды.
Параллельное H-Na-катионирование применяется при условии
:
Ж
к
/ Ж
о
0,5 5.1 / 6.4 = 0.79
0.5 +
Ж
нк
Ј 3.5 мг-экв/л Ж
нк
= 1.3
Ј 3.5 мг-экв/л +
SO
4
-2 + Cl
-
Ј 3 … 4 мг-экв/л 1.5 + 0.7 = 2.2
Ј 3 мг-экв/л +
Na
+ + K
+
Ј 1 …2 мг-экв/л 0.9
Ј 2 мг-экв/л +
Последовательное H-Na-катионирование применяется при условии:
Ж
к
/ Ж
о
Ј
0.5 5.1 / 6.4 = 0.79 > 0.5 -
Ж
нк
3.5 мг-экв/л Ж
нк
= 1.3
< 3,5 мг-экв/л -
SO
4
-2 + Cl
-
3 … 4 мг-экв/л 1.5 + 0.7 = 2.2
< 3 мг-экв/л -
Na
+ + K
+ не лимитируются -
На основании полученных результатов принимается
параллельная схема H-Na-катионирования.
Техническая схема параллельного H-Na-катионирования:
3.
Расчет основного технологического оборудования станции умягчения воды
К основному технологическому оборудованию станции умягчения
Воды Н-Na-катионитные фильтры.
Расчет ведется на основании нормативной литературы.
3.1. Определяется соотношение расходов воды подаваемой на Н-Na-катионитные фильтры.
При параллельной схеме Н-Na-катионирования расчет ведется согласно [1,прил.7,п.25]:
Определяется расход воды подаваемой на Н-катионитные фильтры.
q
H
пол.
= q
пол.
( Щ
о
-Щ
у
) / ( А+Щ
о
) м
3
/час (7)
где q
пол.
- полезная производительность Н-Na-катионитных фильтров,
q
пол.
= Q
сут.
/ 24=1100/24=45.8 м
3
/час,
Щ
о
- щелочность исходной воды,
Щ
о
=5.1
гр-экв
/
м3
,
Щ
у
- щелочность умягченной воды,
А- сумма концентраций анионов,
А= 7.3
гр-экв
/
м3
,
q
H
пол.
= 45.8*( 5.1-0.35 ) / ( 7.3+5.1 ) = 17.5 м
3
/час
Определяется расход воды на Na-катионитные фильтры:
q
Na
пол.
= q
пол.
- q
H
пол. м
3
/час (8)
q
Na
пол.
= 45.8 - 17.5 = 28.3 м
3
/час
3.2. Выбирается катионит для загрузки фильтров по [6]:
Принимается сульфауголь мелкий 1 сорта с техническими характеристиками:
Внешний вид катионита – черные зерна неправильной формы.
Диаметр зерен катионита – 0.25…0.7 мм.
Полная обменная способность - Е
полн. = 570 экв
/
м3
3.3. Определяется объем катионита в Н-Na-катионитных фильтрах.
Объем катионита в Н- катионитных фильтрах, вычисляется
по [1,прил.7,п.26]:
W
H
= 24*q
H
пол.
(Ж
о
+С
Na
)/(n
H
p
*E
H
раб.
) м
3 (9)
где С
Na
- концентрация в исходной воде,
С
Na
=0.9 гр-экв
/
м3
,
n
H
p
- число регенераций каждого Н-катионитного фильтра в сутки,
принимается по [1,прил.7,п.14]: от 1…2.
n
H
p
=2,
E
H
раб.
- рабочая обменная емкость Н-катионита, вычисляется по
Формуле [1,прил.7,п.27]:
E
H
раб.
=
a
н
* Е
полн. – 0.5*q
уд.
*С
к
гр-экв
/
м3 (10)
Где
a
н
- коэффициент эффективности регенерации Н-катионитных
фильтров, принимается по [1,прил.7,п.27,табл.4]:
При удельном расходе Н
2
SO
4 на регенерацию 100 гр./гр.-экв.
a
н
=0.85,
q
уд.
- удельный расход воды на отмывку 1 м
3 катионита (для сульфо-
угля принимается 4 м
3
),
q
уд.
=4 м
3
,
С
к – общее содержание в воде катионидов,
С
к =7.3
гр-экв
/
м3
,
E
H
раб.
= 0.85*570 – 0.5*4*7.3 = 469.9
гр-экв
/
м3,
W
H
= 24*17.5(6.4+0.9)/(2*469.9) = 3.6 м
3
,
Объем катионита в Na-катионитных фильтрах вычисляется по
формуле [1,прил.7,п.26]:
W
Na
= 24*q
Na
пол.
(Ж
о* n
Na
p
)*E
Na
раб. м
3 (11)
Где n
Na
p
- число регенераций каждого Na-кат. фильтра в сутки
принимается согласно [1,прил.7,п.14] от 1…3.
n
Na
p
=2,
E
Na
раб.
- рабочая обменная емкость Na-катионит. фильтра
вычисляется по [1,прил.7,п.15]:
E
Na
раб.
=
a
Na
*
b
Na
*Е
полн. – 0.5*q
уд.
*Ж
о
гр-экв
/
м3 (12)
Где
a
Na – коэффициент эффективности регенерации Na-катион.
фильтров принимается при удельно расходе поваренной соли
NaCl 100
гр.
/
гр.-экв.
a Na
=0.62
b
Na
- коэфф. Учитывающий снижение обменной емкости,
принимается [1,прил.7,п.15,табл.2] из соотношения:
С
Na
/ Ж
о
= 0.1
b
Na
= 0.83
E
Na
раб.
= 0.62*0.83*570 – 0.5*4*6.4 = 293.3-12.8
гр-экв
/
м3,
W
Na
= 24*28.3(6.4/2)*280.5=7.7 м
3
.
3.4. Определяется площадь H-Na-кат. фильтров.
Площадь Н-кат. фильтров опред. по [1,прил.7,п.16]:
F
н = W
н
/H
к
, м
2 (13)
где H
к
- высота слоя катионита в фильтрах,
Площадь Na-кат. фильтров определяется по [1,прил.7,п.16]:
F
Na = W
Na
/H
к
, м
2 (14)
Технические характеристики H-Na-кат. фильтров приведены в таблице:
Диаметр
Фильтра,
Мм.
Высота кати-
онита,
Н
к
, м.
Основные Размеры
Вес,
т.
Строительная
Высота
Диаметр прово-дящего патрубка
Н-катионитные фильтры.
700
1800
3200
40
1.7
700
2000
3200
40
2.1
1000
2000
3600
50
5.3
1500
2000
3950
80
10
2000
2500
4870
125
15
Na-катионитные фильтры.
1000
2000
3597
50
5
1500
2000
3924
80
10
2000
2500
4870
125
15
F
н = W
н
/H
к
= 3.6/2 = 1.7 м
2
Площадь одного Н-катион. фильтра:
f
н = (
p
* d
2
)/4 = 0.785 м
2 ,
Количество рабочих Н-катион. фильтров:
F
н
/
f
н
= 1.7/0.785 =
2 шт.
Принимается 2 рабочих Н-катионид. фильтра
.
F
Na = W
Na
/H
к
= 7.7/2 = 3.85 м
2
Площадь одного Na-катион. фильтра:
f
н = (
p
* d
2
)/4 = 1.76 м
2
Количество рабочих Na-катион. фильтров:
F
Na
/
f Na
= 3.85/1.76 =
2 шт.
Принимается 2 рабочих Na-катионид. фильтра
.
3.5. Определяется скорость фильтрования воды через
катионитные фильтры при нормальном режиме
работы (работают все рабочие фильтры).
Для Н-катионит. фильтров:
V
нор. = q
H
пол.
/( f
н
*n
н
) м/ч (15)
Где f
н
- площадь одного Н- кат. фильтра,
n
н
- количество рабочих Н-кат. фильтров.
V
нор. = 17.5/(0.785*2) = 11 м/ч
Для Na-катионит. фильтров:
V
нор. = q
Na
пол.
/( f
Na
*n
Na
) м/ч (16)
V
нор. = 28.3/(1.76*2) = 8 м/ч
Скорость фильтрования воды через катионит при нормальном режиме,
не должна превышать при общей жесткости воды до 10 гр-экв
/
м3 (6.4),
скорость не должна превышать 15 м/ч < 15 м/ч.
3.6. Определяется скорость фильтрования воды через катионит при формированном режиме
(один рабочий фильтр отключен на
регенерацию).
V
H
форс.
= q
H
пол.
/f
H
*(n
H
-1), м/ч (17)
V
H
форс.
= 17.5/0.785*(2-1) = 22.3 м/ч
V
Na
форс.
= q
Na
пол.
/f
Na
*(n
Na
-1), м/ч (18)
V
Na
форс.
= 28.3/1.76*(2-1) = 16 м/ч
При форсированном режиме допускаетс увеличение скорости фильтрования на 10 м/час по сравнению с вышеуказанной.
4. Расчет вспомогательного оборудования станции умягчения воды.
Восстановление обменной способности, т.е. регенерации
кат. фильтров осуществляется путем вытеснения из ка-
тионита ионов Ca
2+ , Mg
2+ ионнами H
+ , Na
+ .
Для реализации указанного процесса требуется устройство
вспомогательного оборудования.
К вспомогательному оборудованию относятся:
1). Кислотное хоз-во.
2). Солевое зоз-во.
3). Насосы и аппараты для подачи воды и регенерирующих растворов
на фильтры.
4.1. Серное хоз-во для хранения, приготовления и перекачки раствора H
2
SO
4
.
Кислотное хоз-во включает:
1). Цистерны для хранения кислоты.
2). Бак мерник конц. серной кислоты.
3). Бак для регенерационного раствора.
4). Вакуумнасосы.
5). Эжектор.
На станцию H
2
SO
4 поставляется в ж/д цистернах в виде 100%
раствора. Затем H
2
SO
4
перекачивается в стационарные цистерны
(цистерны хранилища) с месячным запасом реагента.
Расчет начинают с определения расхода 100% H
2
SO
4
на одну
Регенерацию Н-кат. фильтра по [1,прил.7,п.31]:
P
H = (f
H
*H
k
*E
раб
Н
*
a
н
)/1000 , кг (19)
P
H
= 73.7 кг
Определяется суточный весовой расход H
2
SO
4
для регенерации
всех рабочих Н-кат. фильтров.
P
Hсут.
= P
H
*n
н
*n
р
н = 73.7*2*2 = 294.8 кг/сут (20)
Определяется суточный весовой расход H
2
SO
4
для регенерации
всех рабочих Н-кат. фильтров.
W
Hсут. = (P
H сут.
*100%)/(85%*
r
85%
) м
3
/сут (21)
W
Hсут. = 0.195 м
3
/сут
Определяется месячный расход H
2
SO
4
для регенерации
Н-кат. фильтров.
W
Hмес. = 30* W
Hсут. м
3
(22)
W
Hмес. = 6 м
3
Промышленностью выпускаются цистерны для хранения кислоты
емкостью 15 м
3 в проекте принимается не менее двух цистерн
емкостью 15 м
3 (вторая цистерна на случай аварии).
4.1.2. Определяется объем бакомерника из условия регенерации одного фильтра при количестве рабочих
Н-кат. фильтров до 4 , [1.прил.7,п.32]:
W
85% = (P
н
*n
р
*100%)/(85%*
r
85%
) = 0.05 м
3 (23)
Принимается бак мерник объемом 0.09 м
3 , наружный диаметр
450 мм, строит. высота 45 мм, вес 98 кг.
Подача серной к-ты из цистерн хранилищ в баке мернике происходит
за счет вакуума создаваемого насосом, затем с помощью эжектора
H
2
SO
4
перемешивается с водой и поступает в бак
регенерационного раствора.
4.1.3. Определяется объем бака для 1% регенерационного раствора H
2
SO
4
на регенерацию одного
Н-кат. фильтра.
W1% = (P
н
*n
р
*100%)/(1%*
r
1%
) = 7.3 м
3
(24)
Принимается бак 1% регенерационного раствора H
2
SO
4
размерами:
B = 2 м
H = 1.5 м 7.5 м
3
L = 2.5 м
Для перекачки регенерационного раствора H
2
SO
4
принимается
2 насоса серии ”Х” (химически стойкие) напором Н
н = 20 м
и подачей Q
н = 3 м
3
/ч , (Q
н = 3 м
3
/ч).
Q
н = V
н
*f
н = 4*0.785 = 3 м
3
/ч (25)
К установке принимается 1 рабочий и один резервный насос.
4.2. Устройства для хранения, приготовления и перекачки
раствора поваренной соли NaCl.
Для регенерации Na-кат. фильтров устраивается солевое хозяйство.
Регенерация Na-кат. фильтров производится 8% раствором NaCl.
4.2.1. Определяется расход поваренной соли NaCl на 1
регенерацииNa-кат. фильтра [1,прил.7,п21]:
P
Na = (f
Na
*H
k
*E
Na
раб.
*а
с
) / 1000 кг (26)
P
Na = (1.76*2*280.5*100) / 1000 = 98.7 кг
Определяется суточный весовой расход NaCl для регенерации
всех рабочих Na- кат. фильтров:
Р
Naсут = P
Na
*n
Na
*n
p
Na кг/сут (27)
Р
Naсут = 98.7*2*2 =
394.8 кг/сут < 500 кг/сут
При суточном расходе NaCl до 500 кг/сут устраивают сухое
хранение соли на складе с последующим приготовлением
8% регенерационного раствора.
Принимается
Сухое хранение.
Определяется месячный весовой расход поваренной соли для регенерации Na-кат.ф-ов.
P
Naмес = 30*P
Naсут , т (28)
P
Naмес = 30*394.8 = 12 т
4.2.2. Определяется площадь склада для сухого месячного
хранения соли из условия, что высота NaCl не должна
превышать 2.5 метра.
F
Nacyх.хран. = P
Naмес /
r
Na
*25 , м
2 (29)
F
Nacyх.хран. = 6 м
2
Принимается склад сухого хранения размерами:
H = 2.5
B = 2 6 м
L = 3
Определяется объем напорного солерастворителя из расчета расхода соли на 1 регенерацию фильтра.
Принимается напорный солерастворитель со след.
техническими характеристиками по [6]:
полезная емкость (100 кг)
объем (0.4 м
3
)
диаметр (45 мм)
Определяется объем бака для 8% регенерационного раствора NaCl на
одну регенерацию Na-кат.ф.
W
8% = (W
H.C.
* 26%) / 8% = 1.3 м
3 (30)
Принимается бак 8% регенерац. Раствора NaCl размерами:
L = 1.3
B = 1 1.3 м
3
H = 1
4.2.3. Для перекачки раствора NaCl устанавливаются
2 насоса:
- один рабочий,
- один резервный.
Характеристики насоса:
Напор: H
Na = 20 м
Подача: Q
Na = V
Na
*f
Na м
3 /час (32)
Где V
Na
скорость движения р-ра NaCl
через катионитную загрузку,
f
Na
S одного кат. ф-ра.
Q
Na = 4*1.76 = 7 м
3 /час
4.2.4. Перед регенерацией H-Na – кат. ф-ов необходимо проводить взрыхление загрузки для более эффективной регенерации.
W
б.взр.
= (2*W
взр.
*f*60*t
вр.
) / 1000 м
3 (33)
Где W
взр. – интенсивность подачи воды для взрыхления катионита
Где W
взр. = 4 л/с на 1м
2
f = 1.76 (наибольшая S катион. Ф-ов)
t
вр.
продолжит. взрыхления катионита
(20-30мин.)
W
б.взр.
= (2*4*1.76*60*25) / 1000 = 21.2 м
3
L = 7
B = 2 22.4 > 22 м
3
H = 1.6
4.3. Устройство для удаления из воды углекислоты.
Для удаления CO
2 из Н-Na-кат. Воды предусматривается дегазатор
С насадкой из колец Рашега – кислотоупорных керамических
[1.прил.№7.,п.34]
4.3.1. Определяется содержание CO
2 или двуокиси углерода в воде подаваемой на дегазатор.
(CO
2 )
св. = (CO
2 )
о + 44*Щ
о , г/м
3
(34)
где (CO
2 )
о
- содержание CO
2 в исходной воде.
(CO
2 )
о
= (CO
2 )
*
*
b
(CO
2 )
*
- содержание углерода в воде в зависимости от pH
рН = 6.8…7.5
(CO
2 )
*
= 80 г/м
3
b = 0.5
(CO
2 )
о
= 40 г/м
3
(CO
2 )
св. = 40+44*5.1 = 264.4 г/м
3
По полученному значению содержание CO
2 в воде
Определяется высота слоя насадки h
н , м необходимая для понижения
Содержания CO
2 в катионированной воде [1.прил.№7.,п.34,табл.5]
Для (CO
2 )св. = 264.4 г/м
3 h
н =5.7
Пленочный дегазатор представляет собой колонну загруженную
насадкой из керамических кислотоупорных колец Рашига,
по которым вода стекает тонкой пленкой, на встречу потоку
воды поток воздуха нагнетаемой вентилятором.
4.3.2. Определяется S поперечного сечения дегазатора.
из условия плотности орошения согласно
[1.прил.№7.,п.34,табл.5].
Плотность орошения при керамической насадке
r = 60 м
3
/г на 1м
2
F
g = q
пол. /
r , м
2
, (35)
q
пол. – полезная производительность H-Na-кат.ф.
F
g
= 45.8/60 = 0.76 м
2
Определяется объем слоя насадки:
V
н = F
g
* h
н , м
3
(36)
V
н = 0.76*5.7 = 4.3 м
3
Опред. Диаметр дегазатора:
D =
Ц (4* F
g
)/
p = 0.96 м (37)
Характеристика насадки колец Рашига:
Размеры эл-та насадки: 25*25*4 мм
Кол-во эл-ов в 1 м
3 : 55 тыс.
Удельная пов-ть насадки: 204 м
2
/м
3
Вес насадки: 532 кг
Вентилятор дегазатора должен обеспечивать подачу воздуха из расчета
15 м
3 воздуха на 1 м
3 воды по [1.прил.№7.,п.34], тогда производительность вентилятора определяется:
Q
вент. = q
пол. * 15 , м
3
/час (38)
Q
вент. = 45.8*15 = 687 м
3
/час
Напор вентилятора определяется с учетом сопротивления в
керамической насадке:
S
н = 30 мм водяного столба на 1 м.
Прочие сопротивления принимаются по [1.прил.№7.,п.34]
S
пр = 30…40 мм вод. Столба.
Напор: H
вент. = S
нас
. * h
н + S
прочие
(39)
H
вент. = 30*5.7 + 35 = 206 мм
5.0. Определение расходов воды.
Определение расходов воды слагается из потребления воды на
следующие процессы:
взрыхление кат. ф-ра перед регенерацией (Q1)
приготовление регенерац. р-ов к-ты и соли (Q2)
отмывка катионита после регенерации (Q3)
На все технологич. проц. Используют исходную неумягченную воду.
Q
тех. = Q1 + Q2 + Q3, м
3
/сут (40)
5.1. Определяется расход воды на взрыхление катионита ф.
перед регенерацией.
Q1 = (W
взр. * f * n
н * n
р
н * n
Na *n
p
Na * t
взр. * 60) /1000 (41)
Q1 = (4 * 1.76 * 2 * 2 * 2 * 2 * 25 * 60) / 1000 = 169 м
3
/сут
5.2. Определяется расход воды на приготовление
регенерационных растворов кислоты и соли.
Q2 = q
1% * n
н * n
н
р + (q
26% + q
8%
)*n
Na * n
р
Na
, м3/сут (42)
q
1% = 7.3 м
3
/сут
q
26% = 0
q
8% = (Wнс * 26%) / 8% * 1000 = 1.3 м
3
/сут
Q2 = 7.3 * 2 * 2 + (0 + 1.3) * 2 * 2 = 34.4 м
3
/сут
5.3. Определяется расход воды на отмывку катионита после регенерации.
Q3 = W
отм.
* f * Hк * n
н * n
н
р
* n
Na * n
Na
р
м
3
/сут (43)
W
отм.
уд. расход отмывочной воды приним. по [1.прил.№7.,п.21]:
W
отм.
= 5…6 м
3 на 1м
3 катионита.
Q3 = 5 * 1.76 * 2 * 2 * 2 * 2 * 2 = 281.6 м
3
/сут
Q
тех. = Q1+Q2+Q3 = 485 м
3
/сут
6. Расчет диаметров трубопроводов
станции умягчения воды.
Определения диаметров трубопроводов дла транспортировки воды,
растворов кислоты и соли рекомендуется производить из величин
соответствующих расходов и скорости движения жидкости,
принимается в пределах 1…1,5 м/сек.
Расчет ведется с использованием литеатуры [4] и сводится
в таблицу:
Назначение
Трубопроводов
Расход,
л/с
Скорость,
м/с
Диаметр,
мм
Материал
Трубопровод подачи
исходной воды на
станцию умягчения.
18.8
1.04
150
Чугун
2. Трубопровод подачи и
отвода воды для
взрыхления.
1.9
1.44
50
Полиэтилен
3. Трубопровод подачи и
отвода 1% регенерац. р-ра
серной кислоты.
0.34
1.07
25
Полиэтилен
4. Трубопровод подачи и
отвода 8% регенера-
ционного р-ра соли.
0.06
1.19
12
Полиэтилен
5. Трубопровод подачи 100%
кислоты.
0.002
0.47
6
Сталь
6. Трубопровод отвода
умягченной воды.
12.7
1
125
Чугун
Для перекачки р-ов кислот и щелочей применяются трубы из нержавеющей стали или полиэтилена .
Для перекачки концентрированных растворов кислот и щелочей
(более 80%) используются трубы из углеродистой стали или пластмассовые.
Для перекачки воды используются трубы чугунные, асбесто-цеме-
нтные и железобетонные.
7. Компоновка основных и вспомогательных помещений станции умягчения воды.
К основному помещению станции относится главный зал
размещения H-Na-кат. ф.
Зал имеет высоту на 2-2.5 м выше полной высоты фильтров.
В плане фильтры распологаются в 2 ряда.
Расстояние м/у фильтрами не < 1 метра для удодного прохода
и обслуживания оборудования.
К вспомогательным помещениям относятся:
Помещения для складирования и приготовления регенерац.
р-ов кислоты и соли.
Помещения как правило одноэтажные с заглубленными
участками для размещения емкостей и насосного оборудования.
Основным компоновочным требованием явл. одинаковая
отметка пола платформы для выгрузки соли и отметки
верха баков. Помещение кислотного хоз-ва должно быть
изолировано от солевого и иметь не менее 2-х выходов.
Цистерны для хранения к-ты рекомендунтся распологать
в отапливаемом помещении во избежание ее замерзания.
Помещения лабораторий, мастерских, административного
и рабочего персонала.
Помещения поектируются в соответствии с требованиями
жилой застройки.
Дегазатор следует размещать в непосредственной близости
от H-Na-кат.ф. в главном зале.
Основные и вспомогательные помещения станции рекомендуется
блокировать, что сокращает протяженность трубопроводов и
повышает удобство в эксплуатации.
